填埋是固體廢物處置的重要手段，由于兼具低成本和低技術(shù)壁壘等優(yōu)點(diǎn)，在世界范圍內(nèi)尤其是中國(guó)、印度和墨西哥等發(fā)展中國(guó)家，被作為固體廢物風(fēng)險(xiǎn)管控的首選方式。然而研究表明，盡管現(xiàn)代填埋場(chǎng)試圖通過設(shè)計(jì)、建設(shè)及建設(shè)過程的質(zhì)量控制、運(yùn)行管理等控制固廢填埋過程中的滲濾液滲漏和地下水污染風(fēng)險(xiǎn)問題，但是絕大多數(shù)填埋場(chǎng)都難以避免土工膜原生缺陷(制造過程產(chǎn)生)和安裝缺陷(土工膜鋪設(shè)及填埋場(chǎng)運(yùn)行過程的尖銳物穿孔、應(yīng)力撕裂和焊縫開裂)，以及其導(dǎo)致的滲濾液滲漏問題。此外，通過襯墊的蒸汽擴(kuò)散也將導(dǎo)致滲濾液中污染組分尤其是有機(jī)組分通過土工膜滲漏并進(jìn)入土壤和水生環(huán)境，進(jìn)而對(duì)地下水甚至是填埋場(chǎng)周圍居民產(chǎn)生危害。
國(guó)內(nèi)外諸多學(xué)者采用多種方式證實(shí)滲濾液及其組分的產(chǎn)生和泄露對(duì)生態(tài)系統(tǒng)和人類健康會(huì)產(chǎn)生不利影響。如Fatta等通過取樣和化探的方式分析證實(shí)絕大部分填埋場(chǎng)附近地下水不僅存在不同程度的常規(guī)污染物(COD、BOD和氨氮)，還含有許多種類的有毒有害組分(如重金屬和POPs等)，甚至一些新興污染物，如藥物、個(gè)人護(hù)理產(chǎn)品和納米粒子等的報(bào)道也屢見不鮮。其次，一些學(xué)者還通過地面穿透雷達(dá)(GPR)、電磁場(chǎng)(EC)和電阻率層析成像(ERT)等物探方式表征滲濾液污染范圍。此外，過程模型方法也被廣泛用于填埋場(chǎng)滲濾液遷移轉(zhuǎn)化、累積模擬及其風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估。如美國(guó)環(huán)境保護(hù)局風(fēng)險(xiǎn)減小實(shí)驗(yàn)室(RiskReductionEngineeringLaboratory)開發(fā)了用于預(yù)測(cè)滲濾液產(chǎn)生及滲漏的HELP模型(填埋場(chǎng)水文過程評(píng)估模型)，并廣泛應(yīng)用于填埋場(chǎng)的性能評(píng)估、設(shè)計(jì)優(yōu)化和滲漏預(yù)測(cè)，美國(guó)環(huán)境保護(hù)局開發(fā)的EPACMTP模型(滲濾液遷移轉(zhuǎn)化復(fù)合模型)用于模擬預(yù)測(cè)滲濾液滲漏后多組分多介質(zhì)遷移轉(zhuǎn)化過程，并評(píng)估其多途徑暴露風(fēng)險(xiǎn)。
盡管相關(guān)領(lǐng)域的學(xué)者利用物探、污染、模型模擬等諸多手段，從毒理學(xué)、污染風(fēng)險(xiǎn)、健康風(fēng)險(xiǎn)多角度評(píng)估了填埋場(chǎng)滲漏的潛在危害。但是大部分研究均針對(duì)“年輕”填埋場(chǎng)，未考慮填埋場(chǎng)核心材料老化對(duì)滲漏和長(zhǎng)期污染風(fēng)險(xiǎn)的影響。然而相關(guān)研究表明：異常高溫或低溫、紫外線輻射、蠕變和化學(xué)腐蝕將使得HDPE膜發(fā)生化學(xué)老化，導(dǎo)致滲透系數(shù)、漏洞數(shù)量和漏洞面積增加，填埋場(chǎng)建設(shè)、運(yùn)行中的機(jī)械破損、堆體沉降等因素會(huì)造成土工膜物理破損，如焊縫開裂、機(jī)械損傷等。英國(guó)GolderAssociates開發(fā)的Landsim模型(填埋場(chǎng)地下水污染風(fēng)險(xiǎn)模擬模型)通過概化土工膜材料的老化過程，并將其耦合進(jìn)入填埋場(chǎng)滲濾液產(chǎn)生過程模型和滲濾液滲漏后遷移轉(zhuǎn)化過程模型，為土工膜材料劣化和缺陷演化條件下的長(zhǎng)期環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估提供了好的借鑒和工具方法，徐亞等利用Landsim模型，基于一系列假設(shè)的老化參數(shù)，對(duì)危險(xiǎn)廢物填埋場(chǎng)長(zhǎng)期運(yùn)行的滲漏環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)和污染風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)行了評(píng)估。然而，上述研究所采用的土工膜老化參數(shù)都是基于室內(nèi)老化試驗(yàn)，對(duì)于實(shí)際填埋場(chǎng)環(huán)境下的土工膜材料老化和缺陷演化規(guī)律，及其對(duì)填埋場(chǎng)長(zhǎng)期滲漏影響的研究鮮見報(bào)道。
為彌補(bǔ)上述研究中存在的不足，該研究選擇西南區(qū)域某危險(xiǎn)廢物填埋場(chǎng)作為研究對(duì)象，選擇As作為研究目標(biāo)，通過現(xiàn)場(chǎng)采樣和室內(nèi)分析獲取土工膜材料老化和缺陷演化的關(guān)鍵指標(biāo)參數(shù)，基于Landsim模型與HELP模型模擬填埋場(chǎng)防滲材料老化條件下的滲濾液滲漏和地下水污染風(fēng)險(xiǎn)演變過程，量化分析其短期(0~5a)、中期(5~10a)和長(zhǎng)期(>10a)3個(gè)階段的滲濾液滲漏和地下水污染風(fēng)險(xiǎn)特征，為危險(xiǎn)廢物填埋場(chǎng)的長(zhǎng)期環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)管理提供決策指導(dǎo)和技術(shù)支持。
一、模型與方法
防滲系統(tǒng)HDPE膜(高密度聚乙烯膜)是危險(xiǎn)廢物填埋場(chǎng)的核心組件，其性能直接決定填埋場(chǎng)對(duì)危險(xiǎn)廢物及其有毒有害組分的阻隔能力，即防滲效果。HDPE膜老化對(duì)滲濾液滲漏速率的影響主要通過兩個(gè)方面產(chǎn)生作用：首先是老化導(dǎo)致滲透系數(shù)降低，根據(jù)達(dá)西滲流定律，滲透系數(shù)降低，滲漏速率增大，其次，老化導(dǎo)致HDPE膜力學(xué)性能，如抗撕裂、抗拉伸等性能下降，在同樣的外界應(yīng)力荷載條件下，HDPE膜的缺陷數(shù)量增加或缺陷面積增大，從而導(dǎo)致滲漏速率增加，周邊地下水污染逐漸加重。
在不考慮HDPE膜老化的條件下，填埋場(chǎng)的滲濾液從產(chǎn)生、滲漏直至對(duì)地下水造成污染，需要經(jīng)歷降雨、下滲、側(cè)向?qū)?、淋溶、漏洞滲透及飽和-非飽和帶遷移轉(zhuǎn)化等10余個(gè)地表地下水文過程。因此，準(zhǔn)確評(píng)估填埋場(chǎng)滲濾液對(duì)地下水的影響，需要綜合考慮上述所有水文過程，計(jì)算極為復(fù)雜，再考慮HDPE膜老化導(dǎo)致的性能指標(biāo)參數(shù)變化，計(jì)算更為復(fù)雜。為此，英國(guó)環(huán)境保護(hù)局委托GolderAssociates開發(fā)了Landsim模型，對(duì)HDPE膜老化條件下的滲濾液產(chǎn)生、滲漏及其地下水環(huán)境影響進(jìn)行預(yù)測(cè)，只需要輸入填埋場(chǎng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、材料特性、水文地質(zhì)條件及HDPE膜老化參數(shù)，就可以對(duì)HDPE膜老化條件下填埋場(chǎng)滲濾液的產(chǎn)生、滲漏和地下水污染情況進(jìn)行預(yù)測(cè)。
1.1 老化過程的概化及Landsim模型參數(shù)需求
填埋場(chǎng)中HDPE膜常被用于封場(chǎng)覆蓋系統(tǒng)和滲濾液防滲系統(tǒng)，Landsim模型對(duì)兩個(gè)系統(tǒng)中HDPE膜老化的概化方式不同，所要求輸入的老化參數(shù)亦有所不同。
對(duì)于封場(chǎng)覆蓋系統(tǒng)，Landsim模型假設(shè)封場(chǎng)覆蓋系統(tǒng)HDPE膜的老化會(huì)影響其堆體入滲量。在未開始老化之前，填埋場(chǎng)堆體入滲量等于設(shè)計(jì)入滲量，隨著HDPE膜材料開始老化(t0時(shí)刻)，入滲量線性增加，直至t1時(shí)刻HDPE膜到達(dá)半衰期，此時(shí)入滲量達(dá)到最大值(見圖1)。因此對(duì)于封場(chǎng)覆蓋系統(tǒng)HDPE膜的老化，關(guān)鍵輸入?yún)?shù)是HDPE膜老化開始時(shí)間t0和達(dá)到半衰期的時(shí)間t1，以及對(duì)應(yīng)的堆體入滲量(設(shè)計(jì)入滲量和最大入滲量)。
對(duì)于滲濾液防滲系統(tǒng)，Landsim模型認(rèn)為HDPE膜老化會(huì)導(dǎo)致其漏洞數(shù)量和滲透系數(shù)增加。在未開始老化之前，HDPE膜滲透系數(shù)等于設(shè)計(jì)值K0，通常為1×10-14m∕s，漏洞數(shù)量等于初始漏洞數(shù)量N0(即HDPE膜生產(chǎn)過程和鋪設(shè)安裝過程產(chǎn)生的漏洞數(shù)量之和)，當(dāng)其t0時(shí)刻開始老化后，假設(shè)老化速率為s(性能每年衰減的百分比)，其滲透系數(shù)和漏洞數(shù)量按照老化速率增大，關(guān)鍵是確定t0、N0和s。
1.2 堆體入滲量的確定
Landsim模型需要設(shè)計(jì)入滲量和最大入滲量作為輸入?yún)?shù)。填埋場(chǎng)堆體入滲量受降雨、蒸發(fā)、地表坡度和坡長(zhǎng)、植被類型、封場(chǎng)覆蓋系統(tǒng)等情況的影響，該研究采用HELP模型進(jìn)行計(jì)算。HELP模型是美國(guó)地質(zhì)調(diào)查局為美國(guó)環(huán)境保護(hù)局開發(fā)的填埋場(chǎng)水文特性評(píng)估模型，該模型不僅集成世界各地近10000個(gè)氣象站點(diǎn)的14年氣象數(shù)據(jù)，并基于該數(shù)據(jù)估計(jì)出全球3000個(gè)以上地點(diǎn)的日、月、年尺度的降雨量、氣溫和太陽輻射數(shù)據(jù)。同時(shí)還綜合考慮了表面儲(chǔ)水、徑流、入滲、蒸發(fā)蒸騰等要素對(duì)堆體入滲量的影響。只需要根據(jù)填埋場(chǎng)所在位置選擇代表性的氣象站點(diǎn)，并設(shè)置好填埋場(chǎng)封場(chǎng)后的地表參數(shù)(如坡度、坡長(zhǎng)、植被類型等)和封場(chǎng)覆蓋系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)和材料參數(shù)(雨水導(dǎo)排介質(zhì)滲透系數(shù)、HDPE膜滲透系數(shù)和漏洞數(shù)量等)，就可以對(duì)堆體入滲量進(jìn)行估算。
對(duì)于設(shè)計(jì)入滲量，通過在HELP模型中設(shè)置相應(yīng)的氣象站點(diǎn)和地表參數(shù)，并假設(shè)HDPE膜滲透系數(shù)為K0(1×10-14m∕s)、漏洞數(shù)量為N0，計(jì)算得到。
對(duì)于最大入滲量，保持其他參數(shù)不變，假設(shè)HDPE膜完全老化后滲透系數(shù)等于下方黏土的滲透系數(shù)(10-8m∕s)。該條件下，漏洞數(shù)量對(duì)堆體入滲量不產(chǎn)生影響，因此可設(shè)定為任一大于N0的值。
1.3 HDPE膜老化時(shí)間和老化速率確定
梁森榮等[27]認(rèn)為HDPE膜老化過程可用3-STAGE模型概化，即認(rèn)為其老化過程包括STAGEⅠ(抗氧化劑的耗損階段)、STAGEⅡ(聚合物的氧化誘導(dǎo)階段)和STAGEⅢ(老化失效階段)(見圖2)。STAGEⅠ中，HDPE膜主要發(fā)生抗氧化劑的消耗，滲透系數(shù)和力學(xué)性能不發(fā)生任何變化，至STAGEⅡ，HDPE膜的抗氧化劑完全消耗，但直至STAGEⅢ開始之前，力學(xué)性能和滲透系數(shù)均不發(fā)生任何變化，至STAGEⅢ開始，力學(xué)性能和滲透性能均以老化速率s逐漸退化。亦即t0數(shù)值上等于STAGEⅠ和STAGEⅡ長(zhǎng)度之和，t1數(shù)值上等于STAGEⅠ、STAGEⅡ和STAGEⅢ之和。
STAGEⅠ的長(zhǎng)度通過檢測(cè)HDPE膜的OIT(氧化誘發(fā)期)確定，理論上當(dāng)OIT等于0時(shí)表示達(dá)到STAGEⅠ，STAGEⅡ通過觀測(cè)其主要性能指標(biāo)的變化確定，一旦性能指標(biāo)開始衰減，即認(rèn)為達(dá)到STAGEⅡ，STAGEⅢ的老化速率通過檢測(cè)任意2個(gè)時(shí)刻的主要性能指標(biāo)參數(shù)，計(jì)算其變化速率并取其最大值確定。當(dāng)任一性能指標(biāo)的殘余率小于初始性能的50%時(shí)，認(rèn)為達(dá)到半衰期。
1.4 初始漏洞檢測(cè)
HDPE膜在生產(chǎn)過程和建設(shè)過程中均可能產(chǎn)生破損或缺陷，對(duì)應(yīng)的漏洞即初始漏洞。該研究采用美國(guó)環(huán)境保護(hù)局推薦的偶極子方法(dipolemethod)檢測(cè)，其基本原理是利用HDPE膜的高阻特性，在膜的上下兩側(cè)分別放置一個(gè)供電電極并接在高壓信號(hào)源的兩端，根據(jù)采集到的電勢(shì)信號(hào)異常對(duì)漏洞進(jìn)行精準(zhǔn)定位。
二、案例研究
2.1 填埋場(chǎng)基本信息
填埋場(chǎng)位于我國(guó)西南地區(qū)，該區(qū)域是典型的中溫帶大陸性氣候，年均降水量208.4mm，年均蒸發(fā)量2616.9mm，通常被認(rèn)為非常不利于滲濾液的產(chǎn)生，是危險(xiǎn)廢物填埋場(chǎng)選址的有利條件。目標(biāo)填埋場(chǎng)設(shè)計(jì)庫容為360×104m3，填埋庫區(qū)庫底防滲結(jié)構(gòu)采用復(fù)合襯層設(shè)計(jì)。水文地質(zhì)勘測(cè)資料顯示，該區(qū)域水流維度為一維線性，因此只需考慮包氣帶水流模型的上邊界和下邊界。包氣帶上方與填埋場(chǎng)底部相連，接受滲濾液的滲漏補(bǔ)給，因此其水流邊界可視為給定流量邊界。根據(jù)填埋廢物主要成分確定As為滲濾液中主要污染物，以As為目標(biāo)污染物進(jìn)行研究。
2.2 模型基本參數(shù)
Landsim模型進(jìn)行模擬所需參數(shù)包括入滲參數(shù)、填埋場(chǎng)及廢物特性參數(shù)、防滲系統(tǒng)參數(shù)以及多孔介質(zhì)水流和溶質(zhì)運(yùn)移參數(shù)四類(見表1)。入滲參數(shù)和防滲系統(tǒng)參數(shù)分別根據(jù)HELP模型計(jì)算和現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)得到。大部分參數(shù)是通過現(xiàn)場(chǎng)測(cè)定或根據(jù)設(shè)計(jì)參數(shù)確定，少部分參數(shù)或者通常取值較為固定，或者對(duì)風(fēng)險(xiǎn)結(jié)果影響較小，因此Landsim模型建議取缺省值即可。
2.2.1 入滲參數(shù)計(jì)算
如1.2節(jié)所述，利用HELP模型直接生成研究區(qū)域內(nèi)年氣象數(shù)據(jù)(降雨量、太陽輻射及溫度)，并進(jìn)行地表徑流量、堆體下滲量和蒸發(fā)量的計(jì)算。結(jié)果(見圖3)表明，年降雨量在266~369mm之間，其中208~330mm化為蒸發(fā)量，極小部分化為地表徑流量，另一部分化為堆體下滲量。在不同場(chǎng)景下的入滲強(qiáng)度分別為39~161mm(自然入滲量)和26.1~68.1mm(設(shè)計(jì)入滲量)。
2.2.2 老化參數(shù)計(jì)算
Landsim模型模擬所需的防滲系統(tǒng)參數(shù)使用1.1節(jié)的試驗(yàn)方法得到。對(duì)該填埋場(chǎng)填埋區(qū)HDPE膜進(jìn)行檢測(cè)，填埋區(qū)防滲層HDPE膜的漏洞數(shù)量為4.9個(gè)∕(104m2)。
該填埋場(chǎng)HDPE膜性能指標(biāo)參數(shù)測(cè)試結(jié)果見表2。由表2可見，HDPE膜的OIT測(cè)試值為零，這表明HDPE膜已經(jīng)開始老化。由于其各項(xiàng)性能的初始值未知，因此假設(shè)各指標(biāo)的初始值均為初始性能為CJ∕T234—2006«垃圾填埋場(chǎng)用高密度聚乙烯土工膜»規(guī)定的最低限值。各項(xiàng)性能指標(biāo)中拉伸斷裂強(qiáng)度(橫向)的退化最快，6a下降了40%(HDPE膜鋪設(shè)時(shí)間為2012年，檢測(cè)時(shí)間為2018年)。同時(shí)，其2019年的測(cè)試數(shù)據(jù)顯示其拉伸斷裂強(qiáng)度(橫向)殘余率為8%。據(jù)此推算，該填埋場(chǎng)服役環(huán)境下，HDPE膜年老化速率為8%，老化開始時(shí)間t0為第2年，半衰期時(shí)間t1為8a。
2.3 結(jié)果與討論
選擇典型距離處的暴露點(diǎn)進(jìn)行風(fēng)險(xiǎn)分析，包括50m(廠界內(nèi))、100、200、400m(廠界外)、800m(防護(hù)范圍處)和1000m(防護(hù)范圍外)，模擬了短期(0~5a)、中期(5~10a)和長(zhǎng)期(>10a)的滲濾液滲漏和地下水污染情況，并基于2.2節(jié)老化試驗(yàn)參數(shù)和其他模型參數(shù)，利用Landsim模型模擬。
2.3.1 滲漏量隨時(shí)間的變化規(guī)律
圖4分別模擬了短期、中期和長(zhǎng)期滲漏速率隨時(shí)間的變化情況，在初始時(shí)刻滲漏量接近0，這是因?yàn)樵撎盥駡?chǎng)設(shè)置有多層粘土襯墊，其滲透系數(shù)很小，滲濾液穿過粘土襯墊需要經(jīng)歷較長(zhǎng)的時(shí)間。模擬結(jié)果顯示：短期內(nèi)，滲漏量驟增，P-95%(95%分位值，下同)時(shí)滲漏速率變化最大，2a增至9m3∕d，中期滲透速率增加量逐漸減小，滲漏量依然在增加，30a后滲漏量達(dá)到最大，滲漏速率趨于穩(wěn)定。這是因?yàn)殡S著入滲時(shí)間的延長(zhǎng)，堆體中滲濾液的儲(chǔ)量逐漸增加，防滲膜上的飽和水位升高，進(jìn)而導(dǎo)致水力壓頭升高，滲漏速率也會(huì)逐漸增加。
圖5為不同時(shí)間滲漏速率的累計(jì)頻率分布。根據(jù)圖5，以滲漏速率平均值進(jìn)行討論，5a內(nèi)滲漏速率的增長(zhǎng)不明顯，而在5~10a滲漏速率較短期(0~5a)有近1倍的增長(zhǎng)，至100a滲漏速率的增加更加明顯，較5a內(nèi)有近4倍增長(zhǎng)，較5~10a也有近2~3倍增長(zhǎng)。以圖5中累積頻率達(dá)到0.5時(shí)為例，第3年和第5年的滲漏速率分別為6.0和7.8m3∕d。而第10年為11.3m3∕d，增長(zhǎng)近1倍，至100a，滲漏速率為32.5m3∕d，較之5a內(nèi)與5~10a均有大幅增長(zhǎng)。
2.3.2 地下水污染風(fēng)險(xiǎn)
P-50%(50%分位值，下同)為平均風(fēng)險(xiǎn)水平下的污染物濃度預(yù)測(cè)值，選擇該值進(jìn)行分析以反映一般情況下填埋場(chǎng)滲漏對(duì)地下水的影響。圖6為不同距離暴露點(diǎn)處地下水中ρ(As)隨時(shí)間的變化曲線。從圖6可以看出：①短期內(nèi)所有廠界外點(diǎn)位(1000、800、400、200和100m)的峰值ρ(As)極小，幾乎為0mg∕L。50m處，第5年的P-50%也僅為0.0001mg∕L，200m處地下水中ρ(As)雖有波動(dòng)，但是都遠(yuǎn)低于GB∕T14848—2017«地下水質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)»Ⅲ類水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)限值，環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)可以接受。②中期而言，1000和800m處地下水中ρ(As)為10-8和10-13mg∕L，低于GB∕T14848—2017Ⅲ類水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)限值，400m處地下水中ρ(As)極低，為0.0001mg∕L，200、100m處地下水中ρ(As)分別為0.135和0.413mg∕L，已超出GB∕T14848—2017Ⅲ類水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)限值[31]，50m處地下水中ρ(As)達(dá)0.60g∕L，超過GB∕T14848—2017Ⅲ類水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)限值近12倍。
進(jìn)一步考慮填埋場(chǎng)主要單元老化條件下的長(zhǎng)期風(fēng)險(xiǎn)，從圖6也可以看出：第22年，距離1000m處(防護(hù)范圍外)的地下水中ρ(As)的P-50%均超過GB∕T14848—2017Ⅲ水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)限值，800m處(防護(hù)范圍處)地下水中ρ(As)的P-50%在19a超過GB∕T14848—2017Ⅲ類水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)限值。
圖7為考慮填埋長(zhǎng)期性能老化條件下，不同距離暴露點(diǎn)處地下水中ρ(As)峰值曲線的累計(jì)頻率分布。假設(shè)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中污染組分i的標(biāo)準(zhǔn)限值為CLi，暴露點(diǎn)處污染組分i的濃度的累計(jì)頻率分布為F(Ci)，則暴露點(diǎn)處地下水中ρ(As)超標(biāo)的概率P可以通過式(1)計(jì)算。
根據(jù)式(1)結(jié)合圖7計(jì)算可得地下水中ρ(As)的超標(biāo)概率(見表3)。由表3可見：①短期內(nèi)，廠界外所有模擬點(diǎn)位(100、200、400、800和1000m)，地下水中ρ(As)均為0，風(fēng)險(xiǎn)可忽略，廠界內(nèi)模擬點(diǎn)位(50m)地下水中ρ(As)不為0，但其超過GB∕T14848—2017Ⅲ類水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)限值的概率為0，表明風(fēng)險(xiǎn)很小。②中期內(nèi)，在考慮填埋場(chǎng)長(zhǎng)期性能老化的情況下，200m內(nèi)模擬點(diǎn)位地下水中ρ(As)的超標(biāo)概率大于80%，廠界內(nèi)距離填埋場(chǎng)邊界50m處地下水中ρ(As)的超標(biāo)概率更高達(dá)97%，但在800m以上及400~800m之間的模擬點(diǎn)位，地下水中ρ(As)超標(biāo)概率為0。③長(zhǎng)期內(nèi)，各個(gè)模擬點(diǎn)位，包括距離最遠(yuǎn)的1000m處地下水中ρ(As)超標(biāo)的概率達(dá)100%，污染風(fēng)險(xiǎn)大。
2.4 不確定性分析
利用過程模型進(jìn)行風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估容易受到不確定性因素的影響，其中最重要的是模型參數(shù)的不確定性。如EPACMTP模型中含水層孔隙度都具有很大的空間變異性。此外，HELP模型中的降雨量在填埋場(chǎng)規(guī)模上的空間變異性較小，具有很強(qiáng)的時(shí)間變異性，各變量的概率分布在2.2節(jié)中確定(見表1)?？紤]參數(shù)不確定性的影響，計(jì)算得到地下水中ρ(As)的累計(jì)頻率分布，以及不同分位值(P-5%、P-10%、P-50%、P-90%和P-95%)對(duì)應(yīng)的質(zhì)量濃度。不確定性可以用P-95%與P-50%的比值來表征，根據(jù)圖4中的數(shù)據(jù)計(jì)算得到不同時(shí)期(短期、中期和長(zhǎng)期)的不確定性分別為1、1~2和1~3?？梢?，在不同時(shí)期不確定性對(duì)結(jié)果的影響不同。短期內(nèi)地下水中ρ(As)極小，對(duì)結(jié)果基本無影響，中期影響增大，50m處P-95%與P-50%地下水中ρ(As)最大相差1倍，400m及更遠(yuǎn)處，影響較小，地下水中ρ(As)相差不大，長(zhǎng)期影響較大，而且隨著時(shí)間的增長(zhǎng)，逐漸增大，P-95%與P-50%地下水中ρ(As)最大可相差2倍。
三、結(jié)論
a)短期內(nèi)，滲漏量驟增，P-95%時(shí)滲漏速率變化最大，中期滲透速率增加量逐漸減小，滲漏量依然在增加，30a后滲漏量達(dá)到最大，滲漏速率趨于穩(wěn)定，短期內(nèi)滲漏速率的增長(zhǎng)緩慢，而在中期滲漏速率較短期有近1倍的增長(zhǎng)，至長(zhǎng)期滲漏速率增加更加明顯，較短期有近4倍增長(zhǎng)，較中期也有近2~3倍增長(zhǎng)。
b)在短期內(nèi)導(dǎo)致地下水被污染的風(fēng)險(xiǎn)較小(超標(biāo)概率為0)，在中期內(nèi)，距離填埋場(chǎng)200m內(nèi)污染風(fēng)險(xiǎn)較大(超標(biāo)概率≥80%)但400m外的污染概率為0，而在長(zhǎng)期內(nèi)，距離填埋場(chǎng)最遠(yuǎn)的1000m處的污染概率達(dá)100%，地下水受到嚴(yán)重污染。
c)現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)數(shù)據(jù)和Landsim模型評(píng)價(jià)結(jié)果顯示，填埋場(chǎng)防滲材料劣化及老化等長(zhǎng)期性能變化對(duì)地下水污染風(fēng)險(xiǎn)存在影響，長(zhǎng)期滲漏會(huì)導(dǎo)致1000m以內(nèi)地下水將全部污染，因此，在填埋場(chǎng)的設(shè)計(jì)和運(yùn)行中有必要考慮防滲膜等重要單元長(zhǎng)期性能的變化。( >
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